近年來，隨(sui)著我(wo)(wo)國經濟的(de)快(kuai)(kuai)速發展，不(bu)(bu)銹鋼(gang)的(de)需求(qiu)量持續增加(jia)，旺盛的(de)需求(qiu)拉動了我(wo)(wo)國不(bu)(bu)銹鋼(gang)產能的(de)快(kuai)(kuai)速擴大。但同時，我(wo)(wo)國是一個缺少鎳、鉻(ge)資源的(de)國家，所(suo)以研制(zhi)生產節鎳經濟型不(bu)(bu)銹鋼(gang)有著重要(yao)(yao)意(yi)義(yi)(yi)。1Mn5Cr10NiMo鋼(gang)屬于Mn代Ni的(de)低鎳馬氏體不(bu)(bu)銹鋼(gang)，該(gai)鋼(gang)可(ke)以在耐腐蝕性(xing)要(yao)(yao)求(qiu)不(bu)(bu)太高(gao)的(de)領域(yu)使用。對該(gai)鋼(gang)的(de)熱處理工(gong)藝、硬度(du)、組織進(jin)行較(jiao)為系統的(de)研究，對其后期加(jia)工(gong)、使用具有重要(yao)(yao)指導意(yi)義(yi)(yi)。

　　試驗(yan)用鋼為經(jing)電爐(lu)冶(ye)煉(lian)(lian)(lian)+VOD+爐(lu)外精煉(lian)(lian)(lian)工藝冶(ye)煉(lian)(lian)(lian)鑄錠后進行軋制(zhi)、冷(leng)(leng)拔所獲得的1Mn5Cr10NiMo鋼棒(bang)，直(zhi)徑Φ46mm，經(jing)過退火后組織為回火馬(ma)氏體，退火工藝820℃×20h爐(lu)冷(leng)(leng)，硬(ying)度360～385HB，其(qi)化學成分見(jian)表(biao)1。正常的高溫退火后，該(gai)鋼硬(ying)度很(hen)高，對后期的切削加工造成很(hen)大困難。

　　對冷拔退(tui)火(huo)(huo)棒材取(qu)(qu)樣(yang)進行淬(cui)火(huo)(huo)-回(hui)火(huo)(huo)處(chu)理，研(yan)究其(qi)硬度(du)、組織及力學性能變(bian)(bian)化，具體(ti)工藝如下(xia)：①選(xuan)取(qu)(qu)9組試樣(yang)分(fen)別在(zai)1050～350℃選(xuan)取(qu)(qu)9個溫(wen)(wen)度(du)點保溫(wen)(wen)1h后(hou)淬(cui)火(huo)(huo)，通過其(qi)硬度(du)變(bian)(bian)化及組織變(bian)(bian)化，大(da)致(zhi)確(que)(que)定其(qi)臨(lin)界相變(bian)(bian)溫(wen)(wen)度(du)。②由①步確(que)(que)定的(de)臨(lin)界相變(bian)(bian)溫(wen)(wen)度(du)，選(xuan)取(qu)(qu)5組試樣(yang)在(zai)960℃保溫(wen)(wen)1h后(hou)空冷，分(fen)別在(zai)750～580℃下(xia)保溫(wen)(wen)2h后(hou)隨爐冷卻做回(hui)火(huo)(huo)處(chu)理，研(yan)究其(qi)硬度(du)變(bian)(bian)化及力學性能。

　　結果表明：
　　（1）1Mn5Cr10NiMo鋼的Ar1在750℃左右，Ar3在900℃，考慮到過熱度的影響，與亞共析合金鋼的臨界溫度計算式所得計算結果基本吻合，Ar1、Ar3比Ac1、Ac3低近20℃。
　　（2）回火時，高溫段（＞630℃）有二次硬化現象，隨回火溫度的增高硬度增大，二次硬化主要是由于析出碳化物的彌散強化，使鋼材強度得到提高的同時，硬度也隨之增大。
　　（3）從抗拉(la)強度、沖擊性能(neng)綜合考慮，690℃附近(jin)回(hui)火具有最高的強度、沖擊性能(neng)，硬度約302HBW。低于(yu)600℃的回(hui)火件有發生(sheng)脆斷的風(feng)險(xian)，所以(yi)回(hui)火溫度應在600℃以(yi)上。（心(xin)遠）