通過(guo)在不同(tong)(tong)的(de)溫(wen)度(du)和(he)(he)應(ying)變(bian)(bian)(bian)速率(lv)下(xia),對耐(nai)磨鋼板合(he)金軋制板進(jin)行單向拉(la)伸(shen)實驗,繪(hui)出(chu)各溫(wen)度(du)下(xia)材(cai)料(liao)的(de)流動曲線,以(yi)(yi)此分析了屈服強度(du)和(he)(he)抗(kang)拉(la)強度(du)等(deng)表征材(cai)料(liao)成(cheng)形性(xing)能的(de)變(bian)(bian)(bian)化(hua)規律(lv)。分別研(yan)究了溫(wen)度(du)和(he)(he)應(ying)變(bian)(bian)(bian)速率(lv)對變(bian)(bian)(bian)形性(xing)能的(de)影響。通過(guo)高斯消去法對不同(tong)(tong)溫(wen)度(du)下(xia)的(de)變(bian)(bian)(bian)形性(xing)能參(can)數進(jin)行擬合(he)得(de)到了以(yi)(yi)溫(wen)度(du)為自變(bian)(bian)(bian)量的(de)變(bian)(bian)(bian)形性(xing)能參(can)數的(de)連(lian)續性(xing)表達式。
研究了耐磨(mo)鋼(gang)板軋制(zhi)后擠(ji)壓鎂合金的(de)組(zu)織(zhi)對(dui)其機械(xie)性能(neng)(neng)和(he)疲(pi)勞裂紋擴展(zhan)性能(neng)(neng)的(de)影(ying)響。耐磨(mo)鋼(gang)板軋制(zhi)使(shi)晶(jing)粒細化,強度顯著提(ti)高。沿(yan)縱軸軋制(zhi)方向(xiang)(xiang)出現大量(liang)等(deng)軸李晶(jing)組(zu)織(zhi),而在橫向(xiang)(xiang)原(yuan)來(lai)的(de)孿(luan)晶(jing)組(zu)織(zhi)消失(shi)。對(dui)于(yu)存(cun)在大量(liang)孿(luan)晶(jing)組(zu)織(zhi)的(de)方向(xiang)(xiang),其抗拉(la)強度明顯低于(yu)其它(ta)方向(xiang)(xiang)。軋制(zhi)耐磨(mo)鋼(gang)板的(de)橫向(xiang)(xiang)疲(pi)勞裂紋擴展(zhan)速度（FCPR）明顯地高于(yu)縱向(xiang)(xiang)。
當疲(pi)勞(lao)裂(lie)(lie)紋(wen)尖端塑性區的(de)(de)尺寸與組(zu)織的(de)(de)晶(jing)粒度接近時(shi),耐(nai)磨(mo)鋼(gang)板(ban)組(zu)織中晶(jing)粒大小(xiao)的(de)(de)不均(jun)勻引起裂(lie)(lie)紋(wen)分(fen)叉,裂(lie)(lie)紋(wen)分(fen)叉和(he)粗糙(cao)度誘(you)發的(de)(de)裂(lie)(lie)紋(wen)閉合(he)對疲(pi)勞(lao)裂(lie)(lie)紋(wen)擴展(zhan)(zhan)產生嚴(yan)重的(de)(de)阻(zu)滯作用在耐(nai)磨(mo)鋼(gang)板(ban)合(he)金AM60的(de)(de)疲(pi)勞(lao)裂(lie)(lie)紋(wen)擴展(zhan)(zhan)速度（da/dN）與應力強度因子范圍（△K）的(de)(de)關系曲線(xian)上出現拐點(dian)(△K=64～7.5 MPa·m1/2)。疲(pi)勞(lao)裂(lie)(lie)紋(wen)擴展(zhan)(zhan)為沿(yan)晶(jing)和(he)穿晶(jing)混合(he)方式。
對均(jun)勻(yun)化后(hou)的(de)耐磨(mo)復(fu)合(he)鋼(gang)板(ban)(ban)進行(xing)了(le)(le)熱(re)(re)軋(ya)(ya) ,軋(ya)(ya)后(hou)耐磨(mo)鋼(gang)板(ban)(ban)在(zai)不同溫度下(xia)進行(xing)了(le)(le)退(tui)(tui)火(huo)(huo) ,研究其再(zai)結(jie)(jie)晶(jing)行(xing)為及組(zu)織性(xing)能。并(bing)測量了(le)(le)合(he)金在(zai)熱(re)(re)軋(ya)(ya)態及退(tui)(tui)火(huo)(huo)態下(xia)的(de)主要拉伸力學(xue)性(xing)能 ,觀察(cha)了(le)(le)合(he)金拉伸斷(duan)(duan)口(kou)形(xing)貌(mao)。在(zai) 72 3K溫度均(jun)勻(yun)化退(tui)(tui)火(huo)(huo) 8～ 10h后(hou)耐磨(mo)鋼(gang)板(ban)(ban)組(zu)織均(jun)勻(yun) ,有利于熱(re)(re)軋(ya)(ya)開坯變(bian)形(xing)。熱(re)(re)軋(ya)(ya)耐磨(mo)鋼(gang)板(ban)(ban)在(zai) 5 73K溫度退(tui)(tui)火(huo)(huo) 1h可發生完全(quan)再(zai)結(jie)(jie)晶(jing) ,生成細(xi)小均(jun)勻(yun)的(de)等(deng)軸晶(jing)組(zu)織。熱(re)(re)軋(ya)(ya)狀(zhuang)態下(xia)耐磨(mo)鋼(gang)板(ban)(ban)合(he)金的(de)抗拉強度分別為 2 70 6MPa和(he) 2 6 0 3MPa ,退(tui)(tui)火(huo)(huo)后(hou)板(ban)(ban)材強度略(lve)有下(xia)降 ,但伸長率有明顯(xian)提高 ,分別達(da)到(dao) 18 8%和(he) 11 2 %。合(he)金熱(re)(re)軋(ya)(ya)態呈(cheng)脆性(xing)準解理斷(duan)(duan)裂 ,退(tui)(tui)火(huo)(huo)后(hou)轉變(bian)為韌性(xing)斷(duan)(duan)裂。
通過對軋(ya)制(zhi)過程中(zhong)軋(ya)制(zhi)力、等效應力和寬展的變化,得出軋(ya)制(zhi)過程中(zhong)板(ban)材的頭部和尾部、板(ban)的左(zuo)右兩側是應力集中(zhong)的地方,同時這(zhe)些地方的寬展量也比較大(da)。這(zhe)些都為改善和優化工藝提(ti)供了理論基礎。